前置焊槍有其優(yōu)點(diǎn)亦有其缺點(diǎn)：在我看 來(lái)， 前置焊槍最大的缺點(diǎn)在于， 焊槍在同一位置焊接速度不同時(shí)， 擠壓效果明顯不同，其主要原因是速度不同，進(jìn)入擠壓點(diǎn)的焊縫 凝固程度不同，不同的凝固程度焊縫被擠壓，效果不一樣，焊縫 的質(zhì)量受影響。焊槍在一定得位置，速度快了焊縫還處于液態(tài)， 擠壓的余高過(guò)高，管徑會(huì)偏小，速度慢了擠壓的余高過(guò)低，甚至 焊縫已經(jīng)完全凝固，無(wú)擠壓效果。同時(shí)前置焊槍?zhuān)仨殞?duì)焊輪進(jìn) 行冷卻，高溫的焊縫會(huì)將焊輪灼熱到很高的溫度，加大焊輪的直 徑可減輕焊輪的高溫狀態(tài)。還有前置焊槍對(duì)于薄壁焊管，有明顯 的不穩(wěn)定問(wèn)題，易穿孔。 后置焊槍的優(yōu)缺點(diǎn)： 后置焊槍的優(yōu)缺點(diǎn)： 后置焊槍也是一種經(jīng)典的焊法，特別用于 0.7mm 以下壁厚的焊管的焊接， 其最大的特點(diǎn)是焊輪對(duì)薄壁管板 在焊接處對(duì)齊的控制作用，由于后置焊槍在控制效果上的優(yōu)點(diǎn)， 故后置焊槍對(duì)焊管焊接有良好的穩(wěn)定性， 不少人喜歡這樣的焊槍 位置。但后置焊槍的缺點(diǎn)也較大，最明顯的是焊輪對(duì)焊縫的后期 （焊接之后）擠壓作用較小，焊縫會(huì)出現(xiàn)余高中線凹陷，結(jié)晶缺 陷部位不易被拋輪磨去，有時(shí)會(huì)在焊縫處出現(xiàn)微小的凹點(diǎn)。此處 組織結(jié)構(gòu)較疏松。 整平輪的造型： 整平輪的造型：整平輪的弧度，三科基本上采用以圓管輪（精致 輪）的基礎(chǔ)再加上 4-8mm，該造型對(duì)小管徑的整平尚可，但對(duì)管 徑較大的，這樣的弧度就會(huì)造成整平輪整個(gè)抱住了管子，更有甚 者上下輪壓緊管子造成管子的兩側(cè)被擠壓的變形，破壞了管型。 整平輪的弧度應(yīng)該根據(jù)管子的大小成比例放大。放大多少，我的 建議是管徑的 1：1.2 ，即 76 的管徑是 76X1.2=91.2≈91，114 ： 的則 114X1.2=136.8≈137. 衛(wèi)生管的整平：要整平好衛(wèi)生管，第一是要焊好，就是說(shuō)焊縫的 內(nèi)余高要小，要直，不咬邊，縫不跑偏。第二是壓好，整平時(shí)我 們發(fā)現(xiàn)焊的不錯(cuò)，但還是有單邊的折疊壓痕，什么原因？是壓偏 了。一旦壓偏，即使很小的余高，還是會(huì)被碾壓處折疊，因?yàn)閴?偏芯棒是單邊先接觸焊縫，將焊縫上的余高從一邊擠壓到另一 邊，造成了單邊折疊。如果是焊縫兩邊都有折疊痕跡，那則是余 高過(guò)高了。當(dāng)然，余高控制的很好，稍有一點(diǎn)壓偏也不會(huì)有折疊 痕跡的。 內(nèi)整平的芯棒： 內(nèi)整平的芯棒尺寸要考慮焊管時(shí)穿孔形成的焊瘤 （小焊瘤）是否能通過(guò)，也要考慮焊管焊接后的彎曲狀態(tài)可能造 成卡芯棒和芯棒擦傷內(nèi)壁。綜合上述考慮，一是芯棒與焊管間的 間隙不宜過(guò)小，二是芯棒的長(zhǎng)度不宜過(guò)長(zhǎng)，一般來(lái)（Φ25-50mm） 說(shuō)芯棒與焊管間的間隙控制在 1.2mm，管徑大的應(yīng)適當(dāng)放大，對(duì) 于管徑小的可適當(dāng)減小，要控制在適當(dāng)范圍內(nèi)，如 Φ19mm 的管 徑，芯棒與焊管間的間隙可以是 1.1mm，不要小于 1.0mm。 Φ25-50mm 芯棒長(zhǎng)度一般的可以是 450-380mm 或更短，大管徑 和焊接速度快的可以適當(dāng)加長(zhǎng)，小管徑要短些，380mm 左右， 如果內(nèi)孔很小，比較厚的，芯棒要更短，Φ19X2mm 的芯棒應(yīng)控 制在 380mm 以下，甚至是 300mm，怕芯棒在整平時(shí)被壓空可以 考慮縮短整平小車(chē)的行程，并精確定位芯棒。 帶寬問(wèn)題：?jiǎn)栴}的提出，帶寬要考慮焊縫的余高量，焊管的精整 量。如何計(jì)算帶寬？有公式不少，典型的公式是 (D ? t ) × π + t 這 樣的帶寬計(jì)算方式可以用，但沒(méi)有將余高量精整量表達(dá)出來(lái)，也 過(guò)于簡(jiǎn)單化了，因?yàn)椴还芄鼙诤癖『?jiǎn)單的加 t 對(duì)實(shí)際需要的帶 寬有較大的偏差。以下是 Excel 的公式： =(C1-IF(C2<0.5,0.65,IF(C2<0.7,0.67,IF(C2<1.1,0.72,IF(C2<1.3,0. 73,IF(C2<1.55,0.74,IF(C2<1.76,0.76,IF(C2<2,0.78,IF(C2<2.5,0.82 ,0.84))))))))*C2)*3.14，對(duì) 0.5～2.8 之間的帶厚鋼帶進(jìn)行計(jì)算。該 數(shù)值僅作參考，因?yàn)樵O(shè)備在線調(diào)試的技巧也影響對(duì)帶寬的要求。 模具： 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)， 模具套用在一般精度范圍內(nèi)變動(dòng)是十分正常的。 在對(duì)超范圍的套用，則需要考慮模具如何解決焊接及精整的問(wèn) 題。 在對(duì) sanke 的模具圖紙分析之后， 可以有幾點(diǎn)發(fā)現(xiàn)， 1S/1X ⑴ 輪的成型圓間距與管徑之比，基本上在 2.2 左右波動(dòng)，波動(dòng)范圍 在 0.05 以?xún)?nèi)；⑵ 1S/1X 輪成型圓的半徑，中等管徑的某些輪在 0.5 范圍內(nèi)變動(dòng)，如果這些模具輪的參數(shù)可以變動(dòng)，則所有的 1S/1X 都可以變動(dòng)，而且應(yīng)該按 2.2 這個(gè)比例系數(shù)變動(dòng)，至于 1S 輪。要考慮壁厚因素，特別是小管徑。1S/1X 輪成型并沒(méi)有什么 神秘，僅此而已。⑶精整輪的圓心位置及波動(dòng)：兩精整輪中間加 上調(diào)整間隙合起來(lái)是管徑的整圓， 這個(gè)結(jié)構(gòu)決定了精整輪圓心的 位置。關(guān)鍵是調(diào)整間隙應(yīng)該多少，根據(jù) sanke 的圖紙，數(shù)據(jù)十分 混亂Ф19 的可以是 3mm 多，而Ф38.1 的則僅有 0.9mm。調(diào)整間隙 需要多少？根據(jù)我的經(jīng)驗(yàn)，原則上按管徑的比例變換，小管徑間 隙小些，大管徑可以大些，但對(duì)于管徑小于Ф22 的還得考慮留最 小的調(diào)整間隙，兩輪間的最小間隙不小于 1mm。⑷一般來(lái)說(shuō)這個(gè) 調(diào)整間隙是考慮管徑精整時(shí)模具的偏差， 還有考慮管徑要求的偏 差。 

本文是筆者的焊管工作日志，討論了工作中遇到的問(wèn)題，這里稍作整理。有 關(guān)問(wèn)題有：鎢針的形狀，輻射散熱效果，焊接時(shí)擠壓輪壓緊狀態(tài)，大輪 徑焊輪的討論，前/后置焊槍的優(yōu)缺點(diǎn)，整平輪的造型，衛(wèi)生管的整平， 內(nèi)整平的芯棒等。其中關(guān)于大輪徑焊輪的討論是筆者的一個(gè)設(shè)想，由于 種種原因，只是做過(guò)一兩次試驗(yàn)，效果不錯(cuò)，有待改進(jìn)。 

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